平放地面时工况，最大等效应力如图30为56.15MPa，最大变形如图31为0.023mm。挂墙只承担逆变器自重时工况，最大等效应力如图32为216.61MPa，最大变形如图33为0.83mm。
某型20kg压铸箱体逆变器挂墙支架方案(简化模型仿真和样机验证)
前述20kg压铸箱体逆变器简化3D模型如图34，逆变器钣金支架形式保持不变(壁厚2mm)，位置尽量靠近逆变器上部。墙面钣金支架采用”分体式结构”如图35，墙面上支架壁厚2mm，墙面下支架壁厚1.5mm，安装位置尽量靠近逆变器下部。
2个墙面支架的固定如下，利用钢卷尺在墙面竖直方向标记2个位置如图36，名义距离为墙面上支架和墙面下支架安装孔的距离，允许偏差±3mm。使用墙面上支架和水平尺标记位置并打孔，再固定墙面上支架如图37，使用墙面下支架和水平尺标记位置并打孔，再固定墙面下支架如图38。
只计算4倍重量的工况，箱体设置为刚体。不加载地球重力，4倍重量利用施加远程力80kgf实现如图39。钣金材料和非线性设置同前。最大等效应力如图40为210.23MPa，最大变形如图41为0.31mm。
样机验证时，利用铝型材框架制作箱体如图42，墙壁的功能利用落地框架实现如图43，按照IEC 62109-1流程进行了80kgf/1分钟承载实验如图44，钣金件无垮塌无断裂。”挂墙钣金支架+逆变器钣金支架”质量实测为0.16kg如图45。
某型48kg钣金箱体逆变器挂墙支架方案(简化模型仿真和样机验证)
前述48kg钣金箱体逆变器简化3D模型如图46，墙面支架为“分体式”。钣金厚度均为1mm。二次承载实现方法同前述，逆变器下部支架和墙面下部支架局部如图47。
2个墙面支架的固定如下，利用钢卷尺在墙面竖直方向标记2个位置如图48，名义距离为墙面上支架和墙面下支架安装孔的距离，允许偏差±3mm。使用墙面上支架和水平尺标记位置并打孔，再固定墙面上支架如图49，使用墙面下支架和水平尺标记位置并打孔，再固定墙面下支架如图50。
只计算4倍重量的工况，箱体(包括散热器、电感)简化为刚体。不加载地球重力，2个载荷步，第一步48kgf，第二步4*48kgf如图51。钣金材料、非线性设置、接触设置同前。最大等效应力如图52为235.22MPa，最大变形如图53为1.54mm。
如图54查看墙面上支架的竖直方向支反力，第一载荷步结束时为467.44N，第二载荷步结束时为675.3N。如图55查看墙面下支架的竖直方向支反力，第一载荷步结束时为0N，第二载荷步结束时为1191.7N。可见第二载荷步增加的3倍逆变器质量，确实大部分被分配给了墙面下支架。
样机验证时，利用铝型材框架制作箱体如图56，落地框架如图57。未加载状态如图58，第一步载荷施加在中间层如图59，然后使二次承载用螺钉接触到逆变器下支架如图60，第二步载荷施加在顶层如图61，保持1分钟后钣金件无垮塌无断裂。挂墙钣金支架组件总质量0.435kg如图62，钣金件厚度1mm如图63。
2.总结与改进
(1) 采用分体式二次承载挂墙支架组件后，与原设计结果对比：
(2) 第二节中“间隙值试算”，可能需要多次计算和几何更改。如下思路可以利用APDL实现不需人工干预、不需多次试算的整个流程: 1. 建立整个模型，几何模型中二次承载用螺钉与钣金无间隙，这步不建立接触，加载第一步，求解，用GET命令得到钣金在螺钉位置的变形值，保存在一个参数里。2.回到前处理器，在螺钉位置建立接触，interface treatment需设为add offset，间隙值用第一步得到的那个参数;然后进行两步求解。
