4 定 子
4.1 定子齿槽
基于该类发电机的电负荷较高，铜损大，在设计发电机时，在保证足够的机械强度及磁通密度允许的情况下，应尽量减少齿宽和轭厚，以扩大槽面积，增大定子绕组导线面积，降低铜耗，提高发电机的效率。这一点不是每个厂家都考虑到的。往往由于定子绕组导线较细，在发电机初始运行时可以达到设计要求。发电机运行2至3小时后，温升急骤上升，输出功率也迅速下降，从而使额定输出功率达不到要求。
4.2 定子绕组
小功率风力发电机的技术要求（5）中引入了发电机起动阻转矩的概念，这是因为小型风能发电装置一般转速在几十至几百转，为了减少环节，降低成本和提高可靠性，该装置的风轮直接耦合在发电机轴上。这就要求尽量减小由发电机齿槽效应产生的阻转矩，使得风轮在风速较低时（2至3m/s），能够迅速起动，尽快发电。为此，国标GB10760.1－89提出了要求，见下表。
功率（W）501002003005001000最大起动阻转矩（Nm）0.200.300.350.501.201.50
从电机的理论上讲，采用定子斜槽，转子斜极及定子分数槽绕组都可以降低齿槽效应引起的阻转矩，满足技术要求。但是实践证明分数槽绕组是降低阻转矩的最有效办法。
采用定子斜槽，工艺上比较容易实现，但效果不明显，而且如果斜槽距离太大，发电机的电气性能会受影响；采用转子斜极，将转子磁钢、磁极扭到合理的尺寸，工艺上难度较大，而效果也不明显；因此，大多采用分数槽绕组。
分数槽绕组
每极每相槽数q=Zs/2mp=a c/d
每极槽数 Q=Zs/2p=A C/D
式中Zs为定子槽数；m不绕组相数；p为发电机极对数；A、a为整数；c/d、C/D为不可约分的分数。
理论和实践证明，D越大，发电机的起动阻转矩越小［5］。此外，随着q值的增加，负序阻抗减小，漏抗降低，这是我们希望的。但是同时，过份增大q值，发电机抑制高次谐波的能力降低，又是该避免的。因此，只要满足国标规定的阻转矩大小要求，不是q值越大越好。
我们计算和实际测试了几种发电机的转矩，从中可以判定齿极配合的情况，见图3。
5 转 子
小型风能发电装置的风轮转速每分钟为几十至几百转，其发电机转子直接耦合在风轮上。风轮转速决定了发电机为多极低速发电机；转子一般采用铁氧体和钕铁硼磁钢，切向结构；转子结构必须牢固，能经受风速急骤变化的冲击，而不发生破坏、损伤和变形。这正如技术要求（7）、（8）中明确指出的。转子的问题将专文讨论。
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