缺氧池甲醇的投加量是按出水COD 维持在50mg/L 的前提下，加大投加量，目的是为了提高缺氧池的脱氮效率。营养物磷酸氢二钠的投加量则根据定期测定的沉淀池出水的正磷酸盐含量决定。
2 结果与讨论
2.1 第一阶段运行结果
第一阶段运行结果见表2，COD 变化曲线见图2，氨氮变化曲线见图3。
表2 第一阶段运行结果
Table 2 Operating results of the first stage
结果可以看出：经过39d 的稳定运行，处理水量
翻番的2# 系统的出水水质与1# 系统相比，2# 系统的COD 平均去除率为90.64%，1# 系统的COD 平均去除率为82.12%，2# 的COD 去除率比1# 高8.52 个百分点;2# 系统的氨氮平均去除率为92.05%，1# 系统的氨氮平均去除率为95.81%，2#氨氮的平均去除率略低于1# 系统。水量翻番后的2# 系统出水的水质也完全达到国标一级污水综合排放标准要求。
2.2 第二阶段运行结果
第二阶段运行结果见表3，COD 变化曲线见图
4，氨氮变化曲线见图5。
表3 第二阶段运行结果
Table 3 Operating results of the second stage
第二阶段稳定运行12d。在处理同样水质和水
量情况下，2# 系统处理效果明显优于1# 系统。2#系统的COD 去除率比1# 系统高13.51 个百分点，2# 系统的氨氮去除率比1# 系统高44.41 个百分点。2# 系统出水水质达国标一级排放标准要求，1# 系统出水氨氮不达标。
2.3 第三阶段运行结果
第三阶段运行结果见表4，COD 变化曲线见图
6，氨氮变化曲线见图7。
第三阶段稳定运行5d，处理污水为人工配制，使
表4 第三阶段运行结果
Table 4 Operating results of the thid stage
污水中的主要污染物浓度提高一倍，在处理同样水质和水量情况下，2# 系统的COD 和氨氮去除率均高于1# 系统。2# 系统的COD 去除率为92.45%，1# 系统的COD 去除率为81.99%，2# 的COD 去除率比1#高10.46 个百分点;2# 系统的氨氮去除率为93.41%，
1# 系统的氨氮去除率为45.66%，2# 的氨氮去除率比1# 高47.75 个百分点。2# 系统的出水水质仍可达国标一级排放标准要求，1# 系统出水氨氮不达标。同时从图4 我们可以看出，2# 系统对冲击负荷的稳定性和适应能力增强。
综上所述，RD 工艺在处理水量和进水浓度翻番的条件下，出水水质能稳定达到国家一级排放标准，COD 的去除率可达到92.91%，氨氮的去除率可达到97.90%。同时与原工艺相比，该工艺抗冲击负荷能力强，运行效果稳定可靠，且运行操作简单。对A/O 工艺改造的RD 工艺，可使水处理量翻一番，即处理能力提高100%，则可节省基建投资50%。在保持同样剩余溶解氧条件下，RD 工艺较A/O工艺出水质量提高1 倍，使氧利用率提高一倍，因此，污水处理的运行费用的降低幅度也很大。
3 结论
RD 生物吸附氧化工艺应用于处理尼龙66 化工废水，不必对原污水处理设施进行扩建，只需增加RD 药剂的投加，即可达到翻番提高处理能力的目的，出水达国家一级排放标准。据此可初步估算，采用RD 工艺改造现处理工艺，比新建一座同规模污水处理装置可节省基建投资1700 万元，节约运行费用20%～30%。技术上可靠，经济上可行。
